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-175.1576 5.09 -0.4469 179.8007 -0.2607 179.817 -179.8397 0.2379 0.0845 -179.7917 179.8381 -0.0381 -0.1079 179.0079 179.8144 -1.0698 0.1957 -178.9208 -179.9279 0.9556 -71.6647 47.6813 168.3859 107.4211 -133.2329 -12.5282 -142.4585 98.0583 -20.4025 56.0368 -63.4464 178.0928 143.7351 -94.9051 24.8168 -54.7643 66.5955 -173.6826 -174.1696 63.7636 -57.6038 -54.1361 -176.2029 62.4297 63.3765 -58.6903 179.9423 56.346 173.7486 -64.9925 -65.6856 51.717 172.9759 176.5442 -66.0532 55.2057 58.9851 179.0302 -62.8614 -58.8834 -179.4775 62.5205 -143.5057 96.7883 -21.6528 55.3549 -64.3511 177.2078 144.6894 -94.0313 25.5869 -54.0849 67.1944 -173.1874 -174.1932 63.7569 -57.4773 -54.144 -176.1939 62.5719 63.3987 -58.6512 -179.8853 56.2416 173.6146 -65.1808 -65.7342 51.6388 172.8434 176.386 -66.241 54.9637 59.3562 179.4992 -62.3291 -59.2869 -179.6872 62.3839 -69.3531 49.3915 169.5966 -101.7405 76.7963 139.0004 -42.4628 17.7205 -163.7427 178.9947 -1.0327 0.4249 -179.6024 -178.8276 1.1382 -0.2527 179.7132 -0.2766 179.9169 179.7509 -0.0556 -0.0719 -179.8929 179.9624 0.1414 -0.0522 178.9271 179.7547 -1.266 0.2247 -178.7588 -179.9538 1.0627 136.6344 -104.1229 15.7541 -44.4149 74.8279 -165.2951 estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate D2E/DX2|estimate 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60 T IExCor= 402 DFT=T Ex+Corr=B3LYP ExCW=0 ScaHFX= 0.200000 ScaDFX= 0.800000 0.720000 1.000000 0.810000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 0 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=131 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. NBasis= 695 RedAO= T EigKep= 3.99D-04 NBF= 695 NBsUse= 695 1.00D-06 EigRej= -1.00D+00 NBFU= 695 Berny optimization. local minimum Step number 38 out of a maximum of 467 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) 0.00011 0.00015 0.00115 0.00237 0.00531 0.00552 0.00585 0.00658 0.00692 0.00735 0.00821 0.00913 0.00972 0.01056 0.01095 0.01330 0.01356 0.01437 0.01450 0.01487 0.01531 0.01607 0.01677 0.01749 0.01776 0.01839 0.01859 0.01871 0.01886 0.01894 0.01918 0.01928 0.01932 0.01936 0.01943 0.01948 0.01954 0.01957 0.01959 0.01960 0.01965 0.01973 0.01974 0.01978 0.01980 0.01988 0.02005 0.02010 0.02025 0.02060 0.02088 0.02282 0.02434 0.03022 0.03133 0.03178 0.04244 0.04329 0.04824 0.04912 0.05050 0.05115 0.05511 0.05533 0.05629 0.05762 0.06145 0.06238 0.06252 0.06303 0.06659 0.06928 0.06989 0.07062 0.07091 0.07187 0.07549 0.08564 0.08752 0.08845 0.08907 0.08934 0.08949 0.08963 0.08979 0.10509 0.10607 0.10789 0.10804 0.11227 0.11367 0.11381 0.11468 0.11690 0.13247 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R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 R85 R86 1 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 7 7 9 12 12 13 13 14 14 15 15 17 17 19 22 22 23 23 24 24 25 25 27 27 29 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 38 38 38 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49 52 52 52 60 61 61 61 64 64 65 65 66 66 67 67 69 69 71 74 74 74 78 78 78 2 12 22 60 3 4 5 6 7 8 9 10 9 11 46 13 14 15 16 17 18 19 20 19 21 32 23 24 25 26 27 28 29 30 29 31 78 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 43 44 45 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 57 58 59 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 71 73 74 75 76 77 79 80 81 1.534 1.542 1.54 1.4444 1.4054 1.3965 1.3869 1.0858 1.397 1.0848 1.4125 1.0854 1.4059 1.0837 1.4091 1.402 1.3986 1.3899 1.0844 1.3955 1.0858 1.4093 1.0857 1.407 1.0838 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= 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 A144 A145 A146 A147 A148 A149 A150 A151 A152 A153 2 2 2 12 12 22 1 1 3 2 2 5 2 2 7 3 3 9 4 4 9 5 5 7 1 1 13 12 12 15 12 12 17 13 13 19 14 14 19 15 15 17 1 1 23 22 22 25 22 22 27 23 23 29 24 24 29 25 25 27 19 19 33 32 32 32 35 35 36 32 32 32 38 38 39 33 33 33 41 41 42 34 34 34 43 43 44 35 9 9 47 46 46 46 49 49 50 46 46 46 52 52 53 47 47 47 55 55 56 48 48 48 57 57 58 49 1 60 60 60 62 62 63 61 61 65 64 64 67 64 64 69 65 65 71 66 66 71 67 67 69 71 71 71 75 75 76 29 29 29 79 79 80 1 1 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 7 7 7 9 9 9 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 17 17 17 19 19 19 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 27 27 27 29 29 29 32 32 32 33 33 33 33 33 33 34 34 34 34 34 34 35 35 35 35 35 35 38 38 38 38 38 38 43 46 46 46 47 47 47 47 47 47 48 48 48 48 48 48 49 49 49 49 49 49 52 52 52 52 52 52 57 60 61 61 61 61 61 61 64 64 64 65 65 65 66 66 66 67 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0.0 1 Grimme-D3 -0.0908375891 PCM (using non-symmetric T matrix) UFF Total charges None On-the-fly selection Ethanol 24.852000 1.852593 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 508.39679999999964 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0.0725076 0.0467106 0.0407028 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 0 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 616 616 627 628 635 MxSgAt= 81 MxSgA2= 81. NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. NBasis= 695 RedAO= T EigKep= 3.62D-04 NBF= 695 NBsUse= 695 1.00D-06 EigRej= -1.00D+00 NBFU= 695 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 0 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 616 626 633 633 639 MxSgAt= 81 MxSgA2= 81. 1 -1.77287621e-01 -2.35935164e-01 4.79530724e-01 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 6 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 7 6 6 6 1 1 6 1 1 1 1 8 1 1 7 6 6 6 1 1 6 1 1 1 1 8 1 1 8 6 1 1 6 6 6 6 1 6 1 6 1 1 6 1 1 1 6 1 1 1 0.002123129 0.021285371 0.003317686 -0.009228055 0.001123559 0.003031081 -0.001098995 -0.001658319 0.005872952 -0.002123700 0.001806909 -0.004325373 0.003476955 -0.000101083 0.003768307 -0.001508787 -0.003043551 0.006098957 0.000649822 0.001089106 -0.005022373 -0.003875469 0.000367884 -0.004102184 0.003926380 -0.000586733 -0.001282916 0.004401152 -0.000939189 0.003974478 0.000189508 0.002221688 -0.005880491 0.005313173 -0.005789888 -0.000175083 0.001838543 -0.005182188 -0.000414320 0.002570718 0.005912482 0.000238942 -0.003990938 -0.002529686 -0.002302562 0.001814471 -0.006747196 0.000376975 0.000502368 0.005663177 0.000450585 0.004034981 0.004625142 0.001547815 -0.004136524 -0.000641959 0.002170750 -0.004731544 -0.004021689 -0.000891127 0.000048545 0.005842701 -0.000584904 0.005246695 0.000896610 -0.005891235 -0.002151552 -0.005770029 -0.001777153 0.003347152 0.003995387 -0.003900262 -0.002672458 -0.006417201 0.001224383 -0.000626309 -0.005435345 -0.003701518 0.001052761 0.004941417 0.002130145 0.002599276 0.005044548 -0.002719812 -0.001765748 0.001180511 0.008171846 -0.002226440 -0.004518009 0.002537157 0.000966792 0.004894505 0.003065415 0.004718592 -0.001141389 -0.001353377 -0.004313328 -0.002696402 0.000216368 -0.002087878 0.004074211 0.001000791 0.003569393 -0.020968082 -0.000210932 0.000716979 0.001878952 -0.006045276 0.001814696 -0.006169474 0.000179202 0.011873931 0.012088757 0.012076265 0.001214003 0.002418501 -0.005547273 0.003478641 0.003250426 0.003708325 -0.003556404 -0.002091670 -0.003505600 -0.001188208 -0.002395003 0.005807914 -0.020816773 0.012367988 -0.017002075 -0.001678452 0.005172768 -0.000707549 -0.000664391 -0.001908150 0.005881495 -0.004925991 0.001082665 0.001637415 0.004512669 -0.001507470 0.002162799 0.001239205 -0.000232501 -0.004567966 -0.002331300 -0.005943062 0.020285753 -0.000210869 0.006282747 0.000173806 -0.001370933 -0.001923863 0.005861424 -0.013570472 -0.006054116 -0.014112042 -0.000378315 0.006219207 -0.000537723 -0.004547551 -0.002126867 -0.003735477 0.004126422 0.002085021 0.002798093 0.000231512 -0.006340345 0.000202355 0.022469122 0.017507400 -0.007334710 0.001523478 0.002121698 -0.004835813 0.000208853 -0.006378335 -0.000139119 -0.002609054 -0.019328289 0.022305418 0.000782656 -0.007094468 -0.017279054 0.005807023 0.002085504 -0.002299843 -0.006552894 0.003501793 -0.003262786 0.000761225 0.007616314 -0.000220284 -0.004660655 0.002058843 -0.001987122 0.005552825 0.001438106 0.002229440 -0.005274931 -0.001075168 -0.002500237 -0.004244294 0.003591512 -0.001506735 0.004811450 -0.002709479 0.001858764 0.004925118 0.001693282 0.001926250 -0.001309292 -0.008371448 -0.000314079 -0.005001349 -0.002140157 -0.001894977 0.004240551 -0.003456292 0.001592723 0.000107647 0.002869625 0.000348667 0.001869943 -0.003208629 0.004688569 0.002983677 -0.002679916 -0.004653937 -0.005513131 -0.001444994 -0.000763910 0.000631246 0.000143160 -0.002793184 0.003797343 -0.003165783 0.003585954 -0.005391875 -0.001967591 0.001850336 0.000264239 0.005461530 0.001726800 0.022469122 0.005697651 (Enter /mnt/data/applications/G09/g09/l716.exe) Closed 1 1 1 -1731.15919625072 -1731.15919731797 -0.000001067249 -1731.15919733141 -0.000000013441 -1731.15919733194 -0.000000000531 -1731.15919733237 -0.000000000426 -1731.15919733255 -0.000000000178 -1731.15919733 6 1.714667624706e+03 -1.306917037475e+04 5.098868391387e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. Two-electron integral symmetry not used. IVT= 1725197 IEndB= 1725197 NGot= 2952790016 MDV= 2951811708 LenX= 2951811708 LenY= 2951327988 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 512 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. (Enter /mnt/data/applications/G09/g09/l716.exe) PT100124.500S 2024-03-13T20:17:35.000 Mulliken charges: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 C C C C C H C H C H H C C C C H C H C H H C C C C H C H C H H N C C C H H C H H H H O H H N C C C H H C H H H H O H H O C H H C C C C H C H C H H C H H H C H H H 0.160434 0.108798 -0.188067 -0.206370 -0.215622 0.146665 -0.223814 0.145958 0.357539 0.147330 0.146853 0.108759 -0.204005 -0.200704 -0.213555 0.155085 -0.220404 0.144216 0.351329 0.145989 0.145908 0.083618 -0.181758 -0.174587 -0.199558 0.152299 -0.210313 0.143264 0.166926 0.135956 0.136797 -0.520198 -0.146302 -0.141568 -0.043359 0.151119 0.172961 -0.042544 0.148852 0.171436 0.160417 0.145126 -0.513657 0.160437 0.144240 -0.521568 -0.146682 -0.141410 -0.044089 0.153255 0.174381 -0.043556 0.150632 0.172588 0.161787 0.145664 -0.512754 0.161469 0.144836 -0.554154 -0.122368 0.149863 0.149677 0.137308 -0.193029 -0.181212 -0.199479 0.145116 -0.192991 0.145146 0.163988 0.140812 0.140769 -0.532430 0.165666 0.169668 0.162812 -0.532983 0.166859 0.163807 0.160677 0.00000 -10.25753 -10.23253 -10.23222 -10.23186 -10.23159 -10.22987 -10.22798 -10.22498 -10.21631 -10.21526 -10.21504 -10.21403 -10.19778 -10.19380 -10.19281 -10.19254 -10.18951 -10.18900 -10.18892 -10.18846 -10.18836 -10.18813 -10.18777 -10.18652 -10.18651 -10.18597 -10.18549 -10.18506 -10.18487 -10.18486 -10.18426 -10.18398 -10.18332 -10.18219 -10.18072 -10.17945 -1.03829 -1.03749 -1.03146 -0.94140 -0.93930 -0.86316 -0.85449 -0.84697 -0.84312 -0.79814 -0.77638 -0.77623 -0.77534 -0.75947 -0.75093 -0.74414 -0.74266 -0.74165 -0.73873 -0.72221 -0.70016 -0.68420 -0.68099 -0.66024 -0.65901 -0.65423 -0.63191 -0.60879 -0.60612 -0.60408 -0.59970 -0.59589 -0.58590 -0.57105 -0.56959 -0.56317 -0.55552 -0.53529 -0.53340 -0.50958 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 D193 D194 D195 D196 D197 D198 D199 D200 D201 D202 D203 D204 D205 D206 D207 D208 D209 D210 D211 D212 D213 D214 D215 D216 D217 D218 12 12 22 22 60 60 2 2 22 22 60 60 2 2 12 12 60 60 2 12 22 1 1 4 4 1 1 3 3 2 2 6 6 2 2 8 8 3 3 10 10 4 4 11 11 5 5 7 7 1 1 14 14 1 1 13 13 12 12 16 16 12 12 18 18 13 13 20 20 14 14 21 21 15 15 17 17 1 1 24 24 1 1 23 23 22 22 26 26 22 22 28 28 23 23 30 30 24 24 31 31 25 25 25 27 27 27 19 19 19 34 34 34 19 19 19 33 33 33 32 32 32 36 36 36 37 37 37 32 32 32 39 39 39 40 40 40 33 41 42 34 44 45 9 9 9 48 48 48 9 9 9 47 47 47 46 46 46 50 50 50 51 51 51 46 46 46 53 53 53 54 54 54 47 55 56 48 58 59 1 1 1 60 60 62 62 63 63 61 61 66 66 61 61 65 65 64 64 68 68 64 64 70 70 65 65 72 72 66 66 73 73 67 67 67 69 69 69 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 7 7 7 7 9 9 9 9 12 12 12 12 12 12 12 12 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 17 17 17 17 19 19 19 19 22 22 22 22 22 22 22 22 23 23 23 23 24 24 24 24 25 25 25 25 27 27 27 27 29 29 29 29 29 29 32 32 32 32 32 32 32 32 32 32 32 32 33 33 33 33 33 33 33 33 33 34 34 34 34 34 34 34 34 34 35 35 35 38 38 38 46 46 46 46 46 46 46 46 46 46 46 46 47 47 47 47 47 47 47 47 47 48 48 48 48 48 48 48 48 48 49 49 49 52 52 52 60 60 60 61 61 61 61 61 61 64 64 64 64 64 64 64 64 65 65 65 65 66 66 66 66 67 67 67 67 69 69 69 69 71 71 71 71 71 71 2 2 2 2 2 2 12 12 12 12 12 12 22 22 22 22 22 22 60 60 60 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 7 7 7 7 9 9 9 9 9 9 9 9 46 46 46 46 13 13 13 13 14 14 14 14 15 15 15 15 17 17 17 17 19 19 19 19 19 19 19 19 32 32 32 32 23 23 23 23 24 24 24 24 25 25 25 25 27 27 27 27 29 29 29 29 29 29 29 29 78 78 78 78 78 78 33 33 33 33 33 33 34 34 34 34 34 34 35 35 35 35 35 35 35 35 35 38 38 38 38 38 38 38 38 38 43 43 43 43 43 43 47 47 47 47 47 47 48 48 48 48 48 48 49 49 49 49 49 49 49 49 49 52 52 52 52 52 52 52 52 52 57 57 57 57 57 57 61 61 61 64 64 64 64 64 64 65 65 65 65 66 66 66 66 67 67 67 67 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-1.529 0.9354 178.6723 -177.3474 0.3894 -0.1669 -177.8324 -179.5816 2.7529 50.4807 -172.9097 -131.9139 4.6956 -175.3291 3.7218 -1.2984 177.7524 175.6877 -5.2329 1.7856 -179.1351 0.0947 178.329 -178.9558 -0.7215 -1.0773 178.1242 179.8306 -0.9678 0.6554 178.5802 -177.564 0.3608 -0.1752 -178.0327 -179.359 2.7835 52.6843 -171.4511 -129.5118 6.3528 176.6718 -3.3675 0.3831 -179.6561 -176.581 3.9147 -0.2718 -179.7761 -0.1626 179.8887 179.8768 -0.0719 -0.0652 -179.9015 179.4406 -0.3957 -0.1745 178.654 179.7741 -1.3974 0.287 -178.5471 -179.8769 1.2889 -97.32 22.4124 143.3723 81.4698 -158.7978 -37.8379 -166.0152 73.434 -45.6507 55.2413 -65.3095 175.6059 166.8824 -71.8589 47.8205 -54.8843 66.3744 -173.9462 -175.2915 64.8856 -57.0469 -54.0503 -173.8733 64.1942 63.6317 -56.1912 -178.1237 56.9917 175.4367 -65.0584 -65.7335 52.7115 172.2165 176.5473 -65.0077 54.4972 58.8797 179.2686 -62.7417 -58.9992 -179.4614 62.6686 -165.7469 73.7079 -45.3742 54.8377 -65.7076 175.2103 166.6364 -71.8965 47.6912 -54.3324 67.1347 -173.2776 -175.2969 64.9214 -57.0571 -54.1122 -173.8938 64.1276 63.5453 -56.2363 -178.2149 56.6786 175.163 -65.4107 -66.0602 52.4241 171.8505 176.2066 -65.309 54.1173 59.0641 179.3851 -62.6065 -59.0257 -179.459 62.694 -78.0398 40.5234 161.2122 -105.2081 72.5561 135.1785 -47.0572 15.6218 -166.614 178.1917 -1.5725 0.3882 -179.3761 -177.9802 1.7043 -0.1565 179.5279 -0.2539 179.8717 179.5097 -0.3646 -0.2152 179.91 -179.8978 0.2274 -0.1167 178.7258 179.7578 -1.3997 0.3492 -178.4991 -179.7757 1.376 142.1273 -98.6317 21.1252 -39.0611 80.1799 -160.0632 calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 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analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically|calculate D2E/DX2 analytically 3.00e-01 1.00e-07 1.00e-07 2 2 Berny optimization. local minimum Step number 1 out of a maximum of 2 All quantities printed in internal units (Hartrees-Bohrs-Radians) Second derivative matrix not updated -- analytic derivatives used. 0.00016 0.00017 0.00100 0.00166 0.00479 0.00498 0.00544 0.00565 0.00595 0.00665 0.00675 0.00757 0.00930 0.00941 0.01065 0.01388 0.01424 0.01502 0.01543 0.01579 0.01637 0.01653 0.01653 0.01672 0.01741 0.01745 0.01754 0.01803 0.01853 0.02045 0.02069 0.02076 0.02095 0.02117 0.02230 0.02252 0.02315 0.02351 0.02375 0.02382 0.02523 0.02555 0.02557 0.02612 0.02627 0.02665 0.02671 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A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 A115 A116 A117 A118 A119 A120 A121 A122 A123 A124 A125 A126 A127 A128 A129 A130 A131 A132 A133 A134 A135 A136 A137 A138 A139 A140 A141 A142 A143 A144 A145 A146 A147 A148 A149 A150 A151 A152 A153 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 D14 D15 D16 D17 D18 D19 D20 D21 D22 D23 D24 D25 D26 D27 D28 D29 D30 D31 D32 D33 D34 D35 D36 D37 D38 D39 D40 D41 D42 D43 D44 D45 D46 D47 D48 D49 D50 D51 D52 D53 D54 D55 D56 D57 D58 D59 D60 D61 D62 D63 D64 D65 D66 D67 D68 D69 D70 D71 D72 D73 D74 D75 D76 D77 D78 D79 D80 D81 D82 D83 D84 D85 D86 D87 D88 D89 D90 D91 D92 D93 D94 D95 D96 D97 D98 D99 D100 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107 D108 D109 D110 D111 D112 D113 D114 D115 D116 D117 D118 D119 D120 D121 D122 D123 D124 D125 D126 D127 D128 D129 D130 D131 D132 D133 D134 D135 D136 D137 D138 D139 D140 D141 D142 D143 D144 D145 D146 D147 D148 D149 D150 D151 D152 D153 D154 D155 D156 D157 D158 D159 D160 D161 D162 D163 D164 D165 D166 D167 D168 D169 D170 D171 D172 D173 D174 D175 D176 D177 D178 D179 D180 D181 D182 D183 D184 D185 D186 D187 D188 D189 D190 D191 D192 D193 D194 D195 D196 D197 D198 D199 D200 D201 D202 D203 D204 D205 D206 D207 D208 D209 D210 D211 D212 D213 D214 D215 D216 D217 D218 2.89885 2.91397 2.91008 2.72948 2.65588 2.63908 2.62083 2.05188 2.64002 2.04995 2.66924 2.05106 2.65671 2.04781 2.66275 2.64947 2.64304 2.62655 2.04924 2.63717 2.05186 2.66321 2.05160 2.65879 2.04806 2.66818 2.64269 2.64888 2.63986 2.04769 2.63266 2.05220 2.64485 2.05607 2.65043 2.05588 2.85504 2.78119 2.76433 2.88136 2.08679 2.06260 2.88718 2.08776 2.06805 2.06718 2.08297 2.69345 2.69178 2.06706 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-2.79375 |Maximum Force|RMS Force|Maximum Displacement|RMS Displacement| 0.000003 0.000000 0.000733 0.000143 0.000450 0.000300 0.001800 0.001200 YES YES YES YES -9.555352e-10 Optimization completed. -- Stationary point found. R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 R11 R12 R13 R14 R15 R16 R17 R18 R19 R20 R21 R22 R23 R24 R25 R26 R27 R28 R29 R30 R31 R32 R33 R34 R35 R36 R37 R38 R39 R40 R41 R42 R43 R44 R45 R46 R47 R48 R49 R50 R51 R52 R53 R54 R55 R56 R57 R58 R59 R60 R61 R62 R63 R64 R65 R66 R67 R68 R69 R70 R71 R72 R73 R74 R75 R76 R77 R78 R79 R80 R81 R82 R83 R84 R85 R86 1 1 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 7 7 9 12 12 13 13 14 14 15 15 17 17 19 22 22 23 23 24 24 25 25 27 27 29 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 38 38 38 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49 52 52 52 60 61 61 61 64 64 65 65 66 66 67 67 69 69 71 74 74 74 78 78 78 2 12 22 60 3 4 5 6 7 8 9 10 9 11 46 13 14 15 16 17 18 19 20 19 21 32 23 24 25 26 27 28 29 30 29 31 78 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 43 44 45 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 57 58 59 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 71 73 74 75 76 77 79 80 81 1.534 1.542 1.54 1.4444 1.4054 1.3965 1.3869 1.0858 1.397 1.0848 1.4125 1.0854 1.4059 1.0837 1.4091 1.402 1.3986 1.3899 1.0844 1.3955 1.0858 1.4093 1.0857 1.407 1.0838 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= 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 A10 A11 A12 A13 A14 A15 A16 A17 A18 A19 A20 A21 A22 A23 A24 A25 A26 A27 A28 A29 A30 A31 A32 A33 A34 A35 A36 A37 A38 A39 A40 A41 A42 A43 A44 A45 A46 A47 A48 A49 A50 A51 A52 A53 A54 A55 A56 A57 A58 A59 A60 A61 A62 A63 A64 A65 A66 A67 A68 A69 A70 A71 A72 A73 A74 A75 A76 A77 A78 A79 A80 A81 A82 A83 A84 A85 A86 A87 A88 A89 A90 A91 A92 A93 A94 A95 A96 A97 A98 A99 A100 A101 A102 A103 A104 A105 A106 A107 A108 A109 A110 A111 A112 A113 A114 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-176.581 3.9147 -0.2718 -179.7761 -0.1626 179.8887 179.8768 -0.0719 -0.0652 -179.9015 179.4406 -0.3957 -0.1745 178.654 179.7741 -1.3974 0.287 -178.5471 -179.8769 1.2889 -97.32 22.4124 143.3723 81.4698 -158.7978 -37.8379 -166.0152 73.434 -45.6507 55.2413 -65.3095 175.6059 166.8824 -71.8589 47.8205 -54.8843 66.3744 -173.9462 -175.2915 64.8856 -57.0469 -54.0503 -173.8733 64.1942 63.6317 -56.1912 -178.1237 56.9917 175.4367 -65.0584 -65.7335 52.7115 172.2165 176.5473 -65.0077 54.4972 58.8797 179.2686 -62.7417 -58.9992 -179.4614 62.6686 -165.7469 73.7079 -45.3742 54.8377 -65.7076 175.2103 166.6364 -71.8965 47.6912 -54.3324 67.1347 -173.2776 -175.2969 64.9214 -57.0571 -54.1122 -173.8938 64.1276 63.5453 -56.2363 -178.2149 56.6786 175.163 -65.4107 -66.0602 52.4241 171.8505 176.2066 -65.309 54.1173 59.0641 179.3851 -62.6065 -59.0257 -179.459 62.694 -78.0398 40.5234 161.2122 -105.2081 72.5561 135.1785 -47.0572 15.6218 -166.614 178.1917 -1.5725 0.3882 -179.3761 -177.9802 1.7043 -0.1565 179.5279 -0.2539 179.8717 179.5097 -0.3646 -0.2152 179.91 -179.8978 0.2274 -0.1167 178.7258 179.7578 -1.3997 0.3492 -178.4991 -179.7757 1.376 142.1273 -98.6317 21.1252 -39.0611 80.1799 -DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0|-DE/DX = 0.0 1 6-31G(d) (6D, 7F) 0.10000e-02 0.10000e-05 F 81 81 81 1.00e+00 60 T IExCor= 402 DFT=T Ex+Corr=B3LYP ExCW=0 ScaHFX= 0.200000 ScaDFX= 0.800000 0.720000 1.000000 0.810000 ScalE2= 1.000000 1.000000 IRadAn= 0 IRanWt= -1 IRanGd= 0 ICorTp=0 IEmpDi=131 Grimme-D3 -0.0927560879 PCM (using non-symmetric T matrix) UFF Total charges None Matrix inversion Ethanol 24.852000 1.852593 0.0725076 0.0467106 0.0407028 NPDir=0 NMtPBC= 1 NCelOv= 1 NCel= 1 NClECP= 1 NCelD= 1 NCelK= 1 NCelE2= 1 NClLst= 1 CellRange= 0.0. One-electron integrals computed using PRISM. NBasis= 695 RedAO= T EigKep= 3.62D-04 NBF= 695 NBsUse= 695 1.00D-06 EigRej= -1.00D+00 NBFU= 695 Precomputing XC quadrature grid using IXCGrd= 4 IRadAn= 0 IRanWt= -1 IRanGd= 0 AccXCQ= 0.00D+00. Generated NRdTot= 0 NPtTot= 0 NUsed= 0 NTot= 32 NSgBfM= 616 626 633 633 639 MxSgAt= 81 MxSgA2= 81. 1 Closed 1 1 1 -1731.15919733256 -1731.15919733 1 1.714667625295e+03 -1.306917041027e+04 5.098868426313e+03 Using DIIS extrapolation, IDIIS= 1040. Two-electron integral symmetry not used. IVT= 1725197 IEndB= 1725197 NGot= 2952790016 MDV= 2951811708 LenX= 2951811708 LenY= 2951327988 Requested convergence on RMS density matrix=1.00D-08 within 512 cycles. Requested convergence on MAX density matrix=1.00D-06. Requested convergence on energy=1.00D-06. No special actions if energy rises. Fock matrices will be formed incrementally for 20 cycles. Using compressed storage, NAtomX= 81. Will process 82 centers per pass. Symmetrizing basis deriv contribution to polar: IMax=3 JMax=2 DiffMx= 0.00D+00 Minotr: Closed shell wavefunction. IDoAtm=11111111111111111111111111111111111111111111111111 IDoAtm=1111111111111111111111111111111 NEqPCM: Using equilibrium solvation (IEInf=0, Eps= 24.8520, EpsInf= 1.8526) Direct CPHF calculation. Differentiating once with respect to electric field. with respect to dipole field. Differentiating once with respect to nuclear coordinates. Requested convergence is 1.0D-08 RMS, and 1.0D-07 maximum. Secondary convergence is 1.0D-12 RMS, and 1.0D-12 maximum. NewPWx=T KeepS1=F KeepF1=F KeepIn=T MapXYZ=F SortEE=F KeepMc=T. MDV= 2952788507 using IRadAn= 2. Generate precomputed XC quadrature information. Solving linear equations simultaneously, MaxMat= 72. FoF2E skips out because all densities are zero. CalDSu exits because no D1Ps are significant. FoFJK: IHMeth= 1 ICntrl= 0 DoSepK=F KAlg= 0 I1Cent= 0 FoldK=F IRaf= 690000000 NMat= 72 IRICut= 1 DoRegI=T DoRafI=F ISym2E= 0. There are 246 degrees of freedom in the 1st order CPHF. IDoFFX=6 NUNeed= 3. 246 vectors produced by pass 0 Test12= 8.06D-14 1.00D-09 XBig12= 4.27D+02 6.05D+00. AX will form 72 AO Fock derivatives at one time. 243 vectors produced by pass 1 Test12= 8.06D-14 1.00D-09 XBig12= 5.64D+01 8.16D-01. 243 vectors produced by pass 2 Test12= 8.06D-14 1.00D-09 XBig12= 3.79D-01 4.55D-02. 243 vectors produced by pass 3 Test12= 8.06D-14 1.00D-09 XBig12= 1.64D-03 2.48D-03. 243 vectors produced by pass 4 Test12= 8.06D-14 1.00D-09 XBig12= 2.08D-06 8.26D-05. 174 vectors produced by pass 5 Test12= 8.06D-14 1.00D-09 XBig12= 1.59D-09 2.41D-06. 8 vectors produced by pass 6 Test12= 8.06D-14 1.00D-09 XBig12= 1.25D-12 7.75D-08. 3 vectors produced by pass 7 Test12= 8.06D-14 1.00D-09 XBig12= 1.61D-15 3.68D-09. InvSVY: IOpt=1 It= 1 EMax= 6.75D-14 Solved reduced A of dimension 1403 with 246 vectors. FullF1: Do perturbations 1 to 3. Isotropic polarizability for W= 0.000000 530.14 Bohr**3. End of Minotr F.D. properties file 721 does not exist. 562.196 40.938 539.037 51.433 -30.162 489.196 610.438 45.756 625.924 63.808 -41.050 550.816 (Enter /mnt/data/applications/G09/g09/l716.exe) PT49751.100S 2024-03-13T22:01:27.000 -10.25753 -10.23253 -10.23222 -10.23186 -10.23159 -10.22987 -10.22798 -10.22498 -10.21631 -10.21526 -10.21504 -10.21403 -10.19778 -10.19380 -10.19281 -10.19254 -10.18951 -10.18900 -10.18892 -10.18846 -10.18836 -10.18813 -10.18777 -10.18652 -10.18651 -10.18597 -10.18549 -10.18506 -10.18487 -10.18486 -10.18426 -10.18398 -10.18332 -10.18219 -10.18072 -10.17945 -1.03829 -1.03749 -1.03146 -0.94140 -0.93930 -0.86316 -0.85449 -0.84697 -0.84312 -0.79814 -0.77638 -0.77623 -0.77534 -0.75947 -0.75093 -0.74414 -0.74266 -0.74165 -0.73873 -0.72221 -0.70016 -0.68420 -0.68099 -0.66024 -0.65901 -0.65423 -0.63191 -0.60879 -0.60612 -0.60408 -0.59970 -0.59589 -0.58590 -0.57105 -0.56959 -0.56317 -0.55552 -0.53529 -0.53340 -0.50958 -0.49967 -0.49828 -0.48694 -0.47793 -0.47715 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A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A|A 12.1504 17.0772 17.6426 21.0704 26.3707 30.9682 33.0142 40.2681 43.9651 49.1207 53.8398 61.9239 66.8467 72.0833 86.6131 104.0690 110.6179 118.4694 122.7912 148.8717 165.9870 170.6346 185.5768 218.5635 237.3826 244.4716 258.1355 270.5540 274.9344 279.0497 286.0674 300.1686 314.0552 321.8132 358.3233 364.2034 380.2984 393.3279 396.8226 409.7850 413.8633 419.4216 419.9005 420.8257 426.1721 430.7089 435.1074 453.1088 466.1031 487.5487 490.1635 490.4687 510.1467 527.0616 546.4082 562.6619 567.2509 578.8871 599.9346 639.9596 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